서 론

권현망어업은 멸치 단일 어종을 대상으로 연근해어업 총생산량의 10% 정도를 차지하는 매우 중요한 어업이 다. 현재까지도 어구를 크게 하여 어획량을 증가시키겠 다는 데에만 초점이 맞추어져 왔기 때문에 어구 규모의 축소를 위한 연구 및 개발이 필요한 어업이다.

권현망 어구에 대한 연구로는 재래식 권현망 어구와 파치망 어구 형태의 79형 개량식 어구에 대한 연구(Lee et al., 1970;Lee et al., 1978;Lee et al., 1979a)와 권현망 어구 개량 및 생력화 실험 연구(Lee et al., 1979b;Lee et al., 1980a;Lee et al., 1980b)가 있었다. 그리고 2000 년 이후에는 실물 어구를 축소한 어구와 개량형 실험어 구 제작을 통한 연구(Jang et al., 2000;Jang et al., 2001;An et al., 2005a;An et al., 2005b;Jang et al., 2005)가 있었다.

현재 권현망어업에서 사용 중인 어구의 기본 구조는 1970년대의 재래식 어구가 큰 변화 없이 크기만 증대되 어 현재까지 사용되고 있으며, 어구가 대형화됨에 따라 예망작업에 많은 시간과 연료가 낭비되는 문제점이 있 었다. 또한 수비와 자루그물도 어획량만을 충분히 확보 할 목적으로 각각 50 m와 87 m 정도의 길이로 대형화되 고, 자루그물을 어획물과 함께 양망하는 작업 자체만으 로도 상당한 시간과 인력이 요구되었다. 이로 인해 매회 조업시마다 만선 수준의 어획량을 달성하지 못할 경우 연료비와 인건비의 부담으로 말미암아 수익을 내는 것 이 사실상 어려운 문제점을 가지고 있는 어업이다.

현용의 권현망 어구의 예망 시 오비기의 선단 측 그물 망 전체를 한 묶음이 되도록 접거나 말아서 이를 망선용 끌줄과 연결시키는 방식을 적용하고 있다. 오비기의 선 단 측에서 발생한 그물망 주름이 오비기 전체 길이의 1/3 지점에 이르는 부분까지의 망고는 설계상의 망고에 비하여 10~17% 수준으로 매우 낮으며, 어군의 구집 역 할을 실질적으로 수행하지 못하고 있는 실정이다. 또한 수비 구성 시, 여분이 많은 그물 살 구조로 인한 어구저 항의 증대로 말미암아 예망방향과 반대되는 방향으로 수비의 그물 살이 자루 입구 후면까지 뒤로 쳐지는 포켓 현상, 즉 그물의 날림 현상이 자주 유발되었다. 멸치어군 이 오비기를 따라 자루의 입구 전방까지 유도되지만 어 군 중의 상당량이 수비의 포켓부에 의하여 자루그물 안 으로 유도되지 못하고 수비와 자루그물 연결부에서 외 부로 빠져 나감에 따라 어군의 입망에도 가장 큰 장해요 인이 되는 문제점이 있다. 따라서 수비의 포켓현상을 최소화시키고 해당 부위의 그물코를 통한 물 빠짐이 용 이하도록 어구의 개발이 필요하다.

현행 어탐선은 투망과 동시에 자루 입구의 수심조정 로프를 잡고 예망 과정에서 어군탐지의 역할보다는 어 구의 망고 조절의 역할을 수행하고 있어, 어탐선을 별도 로 운용하지 않더라도 자루의 입구 위치를 확인하면서 조업이 가능한 연료절감형 권현망 어구 개발이 필요하다.

이 연구에서는 선단규모 축소와 얕은 수심에도 조업 이 가능하도록 개발된 축소형 소형어구를 제작하여 실 선실험에 의한 해상실험을 행하여 어구의 전개성능을 파악하고 어탐선 1척을 감척한 4척식 선단 조업으로 해 상실험을 실시하여 4척식 선단 조업의 현장 실용화 가능 성을 제시하고자 하였다.

재료 및 방법

어구

선단 축소를 위한 축소형 소형어구는 권현망 어구의 조업 과정 중 수중 형상에 관한 연구(An et al., 2005a), 3척식 자동화 양망 시스템 개발에 관한 연구(An et al., 2005b) 및 생력형 권현망 어구의 전개 성능에 관한 연구 (Jang et al., 2005) 등의 결과를 적용하여 현용어구에 비해 어구의 크기를 28% 축소하여 어탐선 없이 4척 선 단 조업이 가능하도록 설계하였다.

축소형 소형어구의 오비기 길이는 90코로 하였는 데, 오비기 앞부분의 수직 전개가 양호하도록 하기 위 하여 Fig. 1과 같이 오비기 앞쪽 끝을 ‘＞’ 형태를 이루 도록 사단하였다. 그리고 그물목줄은 Fig. 3과 같이 고 강도 재질(TERAMAX PLUS rope)의 그물목줄(직경 20 mm)을 2가닥(50 m 및 52 m)과 10 m 4가닥을 연결 하였다. Fig. 2

뜸줄 쪽 그물목줄은 오비기 앞끝의 그물코 꼬임을 방 지하지 위하여 오비기 뜸줄과 직접 연결하였으며, 예망 실험 시에는 끌줄(삼봉줄)의 길이를 75 m로 조정하여 해상실험을 실시하였다. 오비기 앞끝의 발줄에는 각각 25 kg의 체인을 부착하여 투망과 동시에 오비기 앞끝 이 신속하게 가라앉도록 하였다. 오비기의 폭은 65코 로 하였으며, 그물코 크기 및 그물 실의 굵기는 3,600 mm와 4.6 mm를 사용하였고, 수비의 발줄 입구에도 각각 15 kg의 체인을 부착하였다.

어탐선을 배제한 4척 선단 조업을 위하여 Fig. 4와 같이 앞창에는 스티로폼 소형 뜸(1,000×600 mm, 부력 580 kg) 2개와 좌･우 수비 입구에 소형 뜸(750×450 mm, 부력 122 kg)을 각각 1개씩 부착하였다.

오비기는 m당 발줄의 중량을 2.20 kg, 수비에는 3.10 kg 을 사용하여 수비의 m당 중량을 증대시켰으며, 전체 침 강력은 1,575 kg(납 중량 799.6 kg)으로 구성하였다.

수비 길이는 4단계로 구성하였고, 그물코 크기는 1,200, 900, 600, 300 mm로 하였으며, 폭은 180, 220, 300, 490코로 제작하였다.

나발은 그물감은 고강도 재질(Prime net, PE/PES)의 그물 실 3.6 mm, 그물코 크기는 120 mm와 70 mm를 사용하였다. 그리고 길이는 100코, 폭은 밑판과 등판 앞부분은 360코, 뒷부분은 412코, 옆판 앞부분은 240 코, 뒷부분은 274코로 하였다. 나발의 연결 및 부착 방식은 마름모 형태를 가지는 각 그물코의 장축 대각 선이 권현망 어구의 예망방향과 90° 각도(Fig. 6)를 이 루도록 배치된 그물망을 사용하였다. 그물 실 간의 연 결부위는 그물매듭을 열 융착시킨 보강 매듭으로 제작 하여, 앞창그물과 문턱이 포함된 수비의 후단부와 나 발 앞쪽 부분의 그물코 비율을 1(수비) : 2~2.5(나발)로 연결하였다. Fig. 5

자루(Fig. 2)는 뒤끝으로 갈수록 좁아지는 트롤의 끝 자루와 같은 형태로 제작하였으며, 자루 입구는 130골(1 골의 폭은 50 cm)로 구성하고, 자루 뒤끝은 82골로 하였 다. 자루 내에 깔때기를 이중으로 부착하고, 5단계로 나 누어 단계별로 좁아지도록 구성하였으며, 자루의 최종 단계에서는 입망된 어군의 안정적인 유영을 위해 뒤끝 의 폭이 넓어지도록 제작하였다.

자루의 전체 길이는 70 m로 하였으며, 깔때기의 앞 부분의 것은 앞뒤의 폭이 각각 65 m (130골) 및 26 m (52골), 길이는 18 m (12장대), 뒷부분은 앞뒤의 폭 이 각각 45 m (90골) 및 21.5 m (43골), 길이는 8 m로 구성하였다. 자루 뒤판은 좌ㆍ우측 끝자루의 측판 그물 보다 길게 하여 주름 결속 방식으로 연결시켜 예망 시 자루의 후단부가 어획물의 유영에 적합한 구형으로 펼 쳐지게 하여, 포획된 멸치 어군의 활동 공간을 확보하 고자 하였다.

또한, 자루 뒤판의 그물코 재질은 라셀망지를 사용하 여 강도 증가와 함께 물 빠짐이 개선되도록 하였으며, 자루 뒤끝 상단에는 소형 뜸 13개(부력 15 kg)를 가로 방향으로 전체 길이에 균등하게 부착하였으며, 하단에 는 소형의 납(13 kg)을 균등하게 부착하였다.

어구는 오비기 312 m, 수비 37 m, 나발 10 m, 자루 70 m로 전체 길이를 429 m로 구성하였다.

실험방법

해상실험은 축소형 소형어구를 사용하여 2017년 6월 1일부터 6월 30일까지 통영 인근 해역에서(Fig. 7)에서 금정수산 소속 조업선 71금정호 및 72금정호(Table 1)를 이용하여 실시하였으며, 6월 1~3일에 각각 5~6회 예망 실험을 행하였다. 해상실험 시 71금정호를 주선으로 하 고, 72금정호를 종선으로 하여 축소형 소형어구(Fig. 1) 에 자루(Fig. 2)를 결합시켜 실험하였다.

어구 망고는 수중용 수심수온측정기(Star:ODDI, DST Centi-TD, Iceland)를 Fig. 8과 같이 오비기 앞끝, 오비기 중간(156 m), 수비 입구(313 m), 앞창 및 문턱 (349 m), 나발 앞끝(355 m), 자루 입구(365 m), 깔때기 (383 m), 자루 뒤끝(432 m)의 상･하단에 각각 부착하여 계측하였다.

어구 형상은 양선 간격을 각각 150, 300, 450 m로 하였을 때와 예망속도를 각각 0.6, 0.9, 1.2 k’t로 하였을 때 어떻게 변화하는 가를 조사하였다. 이때 양선 간격은 선간거리계측기(RF Modem, DGPS, Korea), 레이다, GPS와 노트북 컴퓨터를 이용하였으며, 예망속도는 유 속계와 기관의 회전수(RPM)로 조정하였다.

양선 간격은 Fig. 9와 같이 거리 측정의 정밀도가 매우 높은 선간 거리계측기로 조절하였으며, 하나는 기준국(MCS)으로 하여 주선에 설치하고 실시간으로 위치 정보를 전송하였다. 또 다른 하나는 두 선박간의 거리와 상대방위를 지시할 수 있도록 노트북 컴퓨터를 종선에 설치하여 이동국(MS)으로 하여 실시간 조업위 치, 양선의 간격, 예망침로 등을 1초 간격으로 측정하 였다.

또한, 망선의 예망마력과 어구의 적정 크기, 어구의 유체저항을 계측하기 위하여 끌멍에와 끌줄 사이에 장 력계(CAS, CASTON-Ⅲ, Korea, 허용용량 30 ton)를 달 고, 양선의 간격과 예망속도를 각각 3단계로 조정하면서 측정하였다.

결과 및 고찰

양선의 간격에 따른 망고 변화

Fig. 1과 같은 축소형 소형어구와 Fig. 2의 자루를 결 합하여 제작한 어구에 대하여 예망속도를 각각 0.6, 0.9, 1.2 k’t로 일정하게 유지하면서 양선의 간격을 각각 150, 300, 450 m로 변화시켰을 때 각 부분의 망고를 나타낸 것은 Fig. 10과 같다.

예망속도를 0.6 k’t로 유지하였을 때 양선의 간격에 따른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 10(a)와 같이 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 양선간격을 150 m로 변화시켰을 때, 6.95, 18.61, 21.57, 17.36, 16.53, 14.53, 6.83, 9.57 m, 양선간격을 300 m로 변화시켰을 때, 8.96, 19.13, 31.05, 25.16, 22.81, 18.88, 7.70, 10.86 m, 양선간격을 450 m로 변화시켰을 때 9.49, 30.74, 41.21, 34.00, 29.44, 21.87, 7.12, 9.55 m로 나타났다.

예망속도를 0.6 k’t로 유지하였을 때 전체적으로 양선 간격이 넓어질수록 망고가 높아지는 경향을 보였고, 깔 때기와 자루 뒤끝에서는 거의 균일하나 다소 높아지는 경향을 보였다. 어구 각 부분별로는 오비기 앞끝, 깔때기 및 자루 뒤끝에서는 양선 간격의 변동에도 불구하고 망 고의 변동 폭이 크지 않고 안정된 망고 변화를 보였다. 오비기 중간, 수비 입구, 앞창, 나발 입구 및 자루 입구에 서는 양선 간격의 증가에 따라 망고의 증가가 뚜렷하게 높아지는 경향을 보였으며, 이 중 수비 입구에서의 망고 변화 폭이 가장 크게 나타났다. 망고가 높은 곳부터 순서 대로 나열하면 수비 입구, 앞창, 오비기 중간, 나발 입구, 자루 입구, 자루 뒤끝, 오비기 앞끝 및 깔때기의 순으로 나타났다.

예망속도를 0.9 k’t로 유지하였을 때 양선 간격에 따 른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 10(b)와 같이 오비기 앞 끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 양선간격을 150 m로 변화시켰을 때, 7.63, 18.79, 24.71, 18.20, 17.03, 15.07, 6.71, 10.03 m, 양선간격을 300 m로 변화시켰을 때, 8.10, 23.29, 34.77, 24.80, 22.32, 18.21, 7.45, 9.45 m, 양선간격을 450 m로 변화시켰을 때 8.87, 30.72, 38.62, 28.24, 25.11, 19.78, 7.16, 9.28 m로 나타났 다.

예망속도를 0.9 k’t로 유지하였을 때 양선 간격이 넓 어질수록 오비기 중간과 수비 입구에는 망고가 높아지 는 경향을 뚜렷하였다. 그러나 오비기 앞끝, 앞창, 나발 입구 및 자루 입구에서는 망고의 변화 폭이 크지 않고 안정된 망고 변화를 보였으며, 자루 뒤끝에서는 양선 간격이 넓어질수록 낮아졌다. 망고가 높은 순서는 수비 입구, 오비기 중간, 앞창, 나발 입구, 자루 입구, 자루 뒤끝, 오비기 앞끝, 및 깔때기의 순으로 나타났다.

예망속도를 1.2 k’t로 유지하였을 때 양선 간격에 따 른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 10(c)와 같이 오비기 앞 끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루 입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 양선 간격을 150 m로 변화시켰을 때, 6.77, 16.06, 23.40, 18.59, 17.27, 15.08, 7.11, 9.59 m, 양선간격을 300 m로 변화시켰 을 때, 6.94, 20.85, 31.07, 22.32, 20.40, 17.22, 7.50, 9.27 m, 양선간격을 450 m로 변화시켰을 때 7.34, 23.99, 32.01, 23.55, 21.50, 18.15, 7.09, 8.60 m로 나타났다.

예망속도를 1.2 k’t로 유지하였을 때 양선 간격이 넓 어질수록 오비기 중간과 수비 입구에는 망고가 높아지 는 경향을 보였다. 그러나 예망속도 0.6 k’t 및 0.9 k’t에 비해서는 망고의 증가 폭이 매우 크지 않았으며, 자루 뒤끝에서는 양선 간격이 넓어질수록 전체적으로 다소 완만하게 낮아지는 경향을 보였다. 망고가 높은 순서는 0.9 k’t일 때와 같았다.

한편, 축소형 소형어구를 양선 간격을 각각 150, 300 및 450 m, 예망속도를 0.6, 0.9 및 1.2 k’t로 변화시켰을 때의 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창, 나발 입구, 자루 입구, 깔때기, 자루 뒤끝에서의 망고는 각각 6.8~9.5, 16.1~30.7, 21.6~41.2, 17.4~34.0, 16.5~29.4, 14.5~21.9, 6.7~7.7, 8.6~10.9 m였고, 어구 설계도상의 망고는 각각 15.0, 47.0, 48.9, 45.3, 45.9, 20.7, 8.3, 13.5 m이므로, 이를 고려한 각 부분의 실제 전개율은 각각 45~63, 34~65, 44~84, 38~75, 36~64, 70~106, 81~83, 64~81%로 나타났다. 전개 성능은 자루 입구, 깔때기, 수비 입구, 자루 뒤끝, 앞창, 오비기 중간, 나발 입구, 오비기 앞끝의 순이었다.

예망속도에 따른 망고 변화

Fig. 1과 같은 축소형 소형어구와 Fig. 2의 자루를 결 합하여 제작한 어구에 대하여 양선의 간격을 각각 150, 300, 450 m로 일정하게 유지하면서 예망속도를 각각 0.6, 0.9, 1.2 k’t로 변화시켰을 때 각 부분의 망고 변화는 Fig. 11과 같다.

양선의 간격을 150 m로 유지하였을 때 예망속도에 따 른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 11(a)와 같이 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 예망속도를 0.6 k’t로 변화시켰을 때, 9.49, 30.74, 41.21, 34.00, 29.44, 21.87, 7.12, 9.55 m, 예망속도를 0.9 k’t로 변화시켰을 때, 8.87, 30.72, 38.62, 28.24, 25.11, 19.78, 7.16, 9.28 m, 예망속도를 1.2 k’t로 변화시켰을 때 7.34, 23.99, 32.01, 23.55, 21.50, 18.15, 7.09, 8.60 m로 나타났다.

양선의 간격을 150 m로 유지하였을 때 예망속도의 변화에 따른 망고의 변화 폭은 크지 않고 안정된 변화 경향을 보였으나, 오비기 중간에서는 완만하게 낮아지 는 경향을 보였다. 망고가 높은 곳부터 순서대로 나열하 면 수비 입구, 앞창, 나발 입구, 오비기 중간, 자루 입구, 자루 뒤끝, 깔때기 및 오비기 앞끝의 순으로 나타났다.

양선의 간격을 300 m로 유지하였을 때 예망속도에 따른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 11(b)와 같이 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 예망속도를 0.6 k’t로 변화시켰을 때, 8.96, 19.13, 31.05, 25.16, 22.81, 18.88, 7.70, 10.86 m, 예망속도를 0.9 k’t로 변화시켰을 때, 8.10, 23.29, 34.77, 24.80, 22.32, 18.21, 7.45, 9.45 m, 예망속도를 1.2 k’t로 변화시켰을 때 6.94, 20.85, 31.07, 22.32, 20.40, 17.22, 7.50, 9.27 m로 나타났다.

양선의 간격을 300 m로 유지하였을 때 예망속도가 빨라질수록 망고가 낮아지는 경향을 보였고, 각 부분별 로는 앞창, 나발 입구, 자루 입구 그리고 오비기 앞끝에 서는 다소 뚜렷한 경향을 보였으나, 자루 뒤끝에서는 완만하게 낮아졌다.

양선의 간격을 450 m로 유지하였을 때 예망속도에 따 른 각 부분의 망고 변화는 Fig. 11(c)와 같이 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창 및 문턱, 나발입구, 자루입구, 전위깔대기, 자루 뒤끝의 망고를 측정하였다. 예망속도를 0.6 k’t로 변화시켰을 때, 9.49, 30.74, 41.21, 34.00, 29.44, 21.87, 7.12, 9.55 m, 예망속도를 0.9 k’t로 변화시켰을 때, 8.87, 30.72, 38.62, 28.24, 25.11, 19.78, 7.16, 9.28 m, 예망속도를 1.2 k’t로 변화시켰을 때 7.34, 23.99, 32.01, 23.55, 21.50, 18.15, 7.09, 8.60 m로 나타났다.

양선의 간격을 300 m로 유지하였을 때 예망속도가 빨라질수록 낮아지는 경향을 보였고, 그 변화 폭은 양선 의 간격이 150 m와 300 m인 경우보다 크게 나타났다.

양선의 간격에 따른 어구 형상의 변화

Fig. 1과 같은 축소형 소형어구와 Fig. 2의 자루를 결 합하여 제작한 어구에 대하여 예망속도를 일정하게 유 지하면서 양선 간격을 각각 150, 300, 450 m로 변화시켰 을 때의 형상 변화는 Fig. 12와 같다.

예망속도를 0.6 k’t로 유지하였을 때 양선의 간격에 따른 형상의 변화는 Fig. 12(a)와 같이 양선 간격이 넓어 질수록 어구의 예망 수층이 뚜렷하게 구분되게 형성되 었고, 뜸줄 쪽보다는 발줄 쪽의 변화 폭이 매우 크게 나타났다. 전체적으로 오비기 앞끝에 그물목줄을 연결 함으로써 오비기 앞끝부터 수비까지 망고의 수중 형상이 어군의 구집이 원활할 수 있도록 충분한 전개가 이루어졌 다. 수중 형상은 양선의 간격이 150 m와 300 m일 때는 오비기 앞끝에서 수비까지는 다소 얕은 망고를 형성하고 있으나, 450 m일 때는 예망 수층이 안정되어 있다.

예망속도를 0.9 k’t로 유지하였을 때 양선의 간격에 따른 형상의 변화는 Fig. 12(b)와 같이 양선 간격이 좁아 질수록 어구가 뜨는 현상을 보였고, 이러한 경향은 0.6 k’t와 같이 뜸줄 쪽보다는 발줄 쪽의 변화 폭이 다소 컸 다. 어구의 전체적인 수중 형상은 0.6 k’t일 때보다는 어 군의 구집이 이루어지도록 안정적인 형상을 나타내었다. 양선 간격의 변화에 따라 오비기에서 수비에 이르기까지 는 완만하게 가라앉다가 수비에서 앞창에 이르기까지는 들리는데, 발줄 쪽은 다소 급격히 들리는 경향을 보였다.

예망속도를 1.2 k’t로 유지하였을 때 양선의 간격에 따른 형상의 변화는 Fig. 12(c)와 같이 양선 간격이 좁아 질수록 어구가 들리는 경향을 보였다. 그리고 이러한 경향은 0.6 k’t 및 0.9 k’t에서와 같이 뜸줄 쪽보다는 발줄 쪽의 변화 폭이 다소 컸으나, 예망 수층의 변화 폭이 가장 적고 안정적인 어구 형상으로 나타났다. 또한, 오비 기 중간에서 앞창에 이르기까지 뜸줄과 발줄의 예망 수 층이 0.6 k’t 및 0.9 k’t에 비하여 완만한 전개로 어군의 구집 및 입망에 가장 효율적인 형상으로 전개되었다.

축소형 소형어구를 사용하여 양선의 간격에 따른 어 구 형상은 오비기 앞끝에 그물목줄과 체인 부착으로 설 계시의 망고에 비해 실제 전개율이 51~78%로 나타나, 망고 전개율이 기존의 어구(Jang et al., 2001) 전개율 12~17%에 비하여 대폭 개선되었음 확인할 수 있었다. 오비기와 수비의 망고가 신속하고 안정적으로 전개되는 것을 볼 때, 오비기와 수비의 길이를 현용어구 530 m, 50 m에 비해 각각 360~380 m와 35~38 m 정도로 줄이더 라도 어군의 구집 기능이 이루어지고 어구의 저항 감 소 및 이에 따른 연료 소비량을 절감시킬 수 있는 효과 가 있다고 판단된다.

또한, 그물목줄 앞끝에 끌줄의 길이를 5 m, 75 m, 200~300 m로 교대로 부착하여 예망실험을 행하였는데, 끌줄 5 m 연결 시에는 자루 입구의 망고가 15~20 m, 끌줄 75 m 연결 시에는 자루 입구의 망고가 20~40 m, 끌줄 200~300 m 연결 시에는 자루 입구의 망고가 30~50 m가 형성됨을 확인하였다. 따라서 축소형 소형어구는 연안 해역의 얕은 수심 층 및 근해 해역의 깊은 수심 층에서도 끌줄 길이 및 체인 부착 중량 조절 시 조업이 가능할 것으로 판단된다.

나발 부착과 나발의 그물코 개선으로 설계 시의 망고 에 비해 실제 전개율이 72~89%로 나타나 기존의 어구 (Jang et al., 2001) 전개율 15~17%에 비하여 전개율이 대폭 개선되었다. 어구의 예망 시 나발의 그물코가 전, 후 방향으로 당겨지면서 그물코의 직경이 축소되는 현 상을 억제시킴에 따라 나발을 통한 물 빠짐을 원활하게 하며, 수비로부터 자루에 이르기까지의 어구 연결이 완 만한 곡선을 이루도록 함에 따라 해당 부위에서의 어구 저항을 최소화시킬 수 있는 효과를 확인하였다. 이를 통하여 어구의 예망과 어군의 입망에 가장 큰 장애 요인 이 되었던 수비의 포켓현상을 개선함으로서 연료의 절 감과 어군의 도피 방지에 따른 어획량의 증대를 이룰 수 있는 효과가 있다고 생각된다.

또한, 해상실험에서 고강도 재질의 나발을 자루 앞끝 에 부착한 실험 결과, 현용어구에서 나발을 여자망지 105경으로 사용함에 따라 조업 과정에서 해저의 펄이나 폐어구 등이 예망 중 나발에 접촉되어 나발 및 자루그물 의 파망사고가 빈번하게 발생하였다. 그러나 축소형 소 형어구는 자루의 파망 사고율이 현저하게 감소하는 것 을 확인하였으며, 어구의 사용연수도 현용어구에 비하 여 1~2년 정도 길어질 것으로 판단된다.

예망속도에 따른 어구의 형상 변화

Fig. 1과 같은 축소형 소형어구와 Fig. 2의 자루를 결 합하여 제작한 어구에 대하여 양선의 간격을 일정하게 유지하면서 예망속도를 각각 0.6, 0.9, 1.2 k’t로 변화시 켰을 때 어구의 형상 변화는 Fig. 13과 같다.

양선 간격을 150 m로 유지하였을 때 예망속도에 따른 어구의 형상 변화는 Fig. 13(a)와 같이 예망속도가 1.2 k’t 일 때 뜸줄 쪽보다는 발줄 쪽의 변화 폭이 다소 컸으 나, 양선 간격의 변화에 따른 것보다는 작았다. 오비기에 서 수비에 이르기까지는 완만하게 가라앉다가 수비에서 앞창에 이르기까지는 전반적으로 들리는데 발줄 쪽은 들리고, 그 뒤부터 자루 끝부분에 이르기까지는 다소 떠오르는 경향을 보였다.

양선 간격을 300 m로 유지하였을 때 예망속도에 따른 어구의 형상 변화는 Fig. 13(b)와 같이 예망속도가 빠를 수록 어구가 균일한 폭으로 다소 들리는 경향을 보였고, 뜸줄 쪽보다는 발줄 쪽의 변화 폭이 다소 컸으나 양선 간격의 변화에 따른 것보다는 작았다. 오비기에서 수비 에 이르기까지 예망수층이 안정되어 있으며, 어구의 깊 이는 0.9 k’t일 때 0.6, 1.2 k’t보다 더 가라앉고 망고의 전개율도 양호하게 나타났다.

양선 간격을 450 m로 유지하였을 때 예망속도에 따른 어구의 형상 변화는 Fig. 13(c)와 같이 예망속도의 변화 에 어구가 들리는 정도의 차이는 0.6, 0.9 k’t에 비해 1.2 k’t일 때 변화 폭이 크게 나타났으며, 어구의 깊이도 더 가라앉고 망고의 전개율이 개선되었다. 또한, 오비기에 서 수비에 이르기까지의 뜸줄과 발줄의 예망 수층은 0.6 k’t 및 0.9 k’t에 비하여 어군의 구집 및 입망에 가장 효율적인 형상으로 전개되었다.

축소형 소형어구를 사용하여 예망속도 변화에 따른 어구의 형상 변화 실험에서 수비와 앞창 입구에 어탐선 이 없이 뜸줄에는 소형 및 대형 뜸을 연결하고, 문턱 발줄에는 체인을 부착하여 자루 입구의 망고를 조절하 였다. 해상실험 결과 어탐선을 별도로 운용하지 않더라 도 자루의 입구를 충분히 전개시킴과 동시에 예망 중 어구의 전체적인 위치 및 앞창 뜸줄 위치까지도 확인하 면서 조업이 가능함을 확인하였다. 이를 통하여 권현망 조업에 사용되는 선박을 5척에서 4척으로 줄여 연료비 와 인건비를 보다 더 절감시킬 수 있고, 별도로 어탐선을 운용할 시에는 어탐선이 예망 중인 망선의 전방에서 어 군의 규모와 이동 방향 등 조업 정보를 망선으로 전달하 는 조업시스템으로의 개선이 가능함을 확인하였다.

자루 구조의 개선으로 어구의 저항 및 이에 따른 연료 소비량을 절감시킬 수 있으며, 자루 뒤끝을 구형으로 구성하고 2중의 깔때기 부착으로, 포획된 멸치 어군의 유영 공간 확보 및 어획물의 신선도를 유지시킬 수 있음 을 확인하였다. 또한, 어획물이 포획된 자루의 양망 시에 는 작업인원 감축, 조업 안전성 향상 및 노동력 경감을 이룰 수 있었다. 다만, 자루 후면부의 깔때기 부분이 예 망 중 다소 들리는 경향에 대하여는 추가적인 연구가 필요한 것으로 생각된다.

어구저항

Fig. 1의 축소형 소형어구와 Fig. 2의 자루를 결합한 어구에 대하여 양선의 간격을 각각 150, 300, 450 m로, 예망속도를 각각 0.6, 0.9, 1.2 k’t로 변화시켰을 때 어구 의 저항을 추정하기 위하여 끌줄의 장력을 측정한 결과 는 Fig. 14와 같다.

축소형 소형어구의 전 저항은 Fig. 14에서와 같이 예 망속도가 증가할수록 직선적으로 증가하였다. 양선 간 격이 150 m일 경우에는 각각 2.5, 4.2, 5.9 ton, 300 m일 경우에는 각각 2.5, 4.4, 6.3 ton, 450 m일 경우에는 각각 2.7, 4.4, 6.8 ton으로 나타나 예망속도가 빠를수록 증가 폭이 크게 나타났다. 즉, 예망 중 어구의 저항은 양선 간격의 변화에 따른 저항의 변화 폭은 크지 않았으나, 예망속도의 변화에 따른 저항의 변화 폭은 직선적으로 크게 증가하고 있음을 알 수 있다. 축소형 소형어구는 현용의 어구에 비해 오비기와 자루의 축소(어구의 전체 규모는 약 220 m)되어 어구의 최대 저항이 7.1 ton으로 현재의 망선에서 사용 중인 실마력보다 적은 마력(250 HP)으로도 충분한 예망이 가능한 것으로 판단된다. 이 는 축소형 소형어구에서 자루 뒤끝이 52 m (104골)로 현용어구의 자루 약 80 m (160골)에 비해 65% 정도로 축소하여 제작되었기 때문이라 판단된다. 권현망 어구 의 예망 중 저항은 자루의 크기에 따라 대부분 좌우되며, 오비기, 수비에 비해 자루는 크기를 조금만 크게 해도 저항은 상당히 증가한다는 연구(Lee et al., 1970;Lee et al., 1978;Lee et al., 1979a;Lee et al., 1979b) 및 자루의 저항은 대부분이 뒤판의 저항이라 볼 수 있다는 연구(Lee et al., 1970) 결과와 일치하며, 자루의 뒤끝 및 뒤판의 축소에 따라 어구의 저항이 대폭 감소한 것으 로 판단된다.

또한 축소형 소형어구의 어구저항은 현재 조업 중인 망선의 실마력보다 적은 마력으로도 조업의 가능하다는 An et al. (1997)의 연구 결과와 일치하며, 어구 규모의 축소에 따라 예망 중 망선의 기관 회전수의 증가 및 감소 시에는 예망 수층의 상하조절도 가능하였다.

따라서 어구저항의 측면에서 볼 때, 망선의 예망마력 증대에 중점을 두는 것 보다는 축소형 소형어구를 채택 하여 조업 중 멸치 어군의 분포, 수층의 변화에 따라 어구의 예망 수층 조절을 가능하게 하고, 현재의 조업시 스템을 5척 선단에서 4척 조업시스템으로 구축하는 것 (An et al., 2005)이 바람직한 것으로 생각된다.

결 론

권현망어업의 선단규모를 현재 5척에서 4척으로 축 소하는 데에 목적을 두고 선단축소형 대형어구를 제작 하여 해상실험을 행하였으며, 그 결과는 다음과 같았다.

선단축소형 소형어구로서 어구의 형상을 측정한 결 과, 오비기 앞끝, 오비기 중간, 수비 입구, 앞창, 나발그 물 입구, 자루그물 입구, 깔때기, 자루그물 뒤끝의 망고 변화폭과 실제 전개율은 각각 6.8~9.5, 16.1~30.7, 21.6~41.2, 17.4~34.0, 16.5~29.4, 14.5~21.9, 6.7~7.7, 8.6~10.9 m와, 45~63, 34~65, 44~84, 38~75, 36~64, 70~106, 81~83, 64~81%로 나타났다.

오비기 앞끝의 그물목줄 연결로 현용어구에 비하여 오비기 앞끝의 전개율이 대폭 개선되어 오비기, 수비그물 까지의 정상적인 망고 형성으로 어군의 구집효과가 매우 양호하게 나타났다. 또한 나발 및 자루그물의 망고도 현 용어구에 비하여 높게 형성되었다. 특히 나발그물 부착으 로 포켓형상이 대폭 개선되었고 자루그물에서 입망된 어 군의 도피가 저감되어 어획효율이 높게 나타났다.

오비기 및 자루그물의 축소에 따라 어구의 예망장력 은 2,461~6,812 kg에 불과하여 법정 기관마력인 350마 력으로도 충분한 예망이 가능하였으며, 양망 및 투망시 간도 현용어구에 비하여 단축되었고 대형 뜸 부착 조업 으로 어탐선 없이도 선단조업이 가능하였다.